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下圖所示的貯槽內(nèi)徑D=2m，槽底與內(nèi)徑d₀為32mm的鋼管相連，槽內(nèi)無液體補充，其初始液面高度h₁為2m（以管子中心線為基準）。液體在管內(nèi)流動時的全部能量損失可按∑h_f=20u²計算，式中的u為液體在管內(nèi)的平均流速（m/s）。試求當槽內(nèi)液面下降1m時所需的時間。

如圖所示，用泵2將儲罐1中的有機混合液送至精餾塔3的中部進行分離。已知儲罐內(nèi)液面維持恒定，其上方壓力為1.0133×10⁵Pa。流體密度為800kg/m³。精餾塔進口處的塔內(nèi)壓力為1.21×10⁵Pa，進料口高于儲罐內(nèi)的液面8m，輸送管道直徑為φ68mm×4mm，進料量為20m³/h。料液流經(jīng)全部管道的能量損失為70J/kg，求泵的有效功率。

如圖所示，高位槽內(nèi)的水位高于地面7m，水從φ108mm×4mm的管道中流出，管路出口高于地面1.5m。已知水流經(jīng)系統(tǒng)的能量損失可按∑h_f=5.5u²計算，其中u為水在管內(nèi)的平均流速（m/s）。設流動為穩(wěn)態(tài)，試計算
（1）A-A’截面處水的平均流速；
（2）水的流量（m³/h）。

某連續(xù)精餾操作中，已知操作線方程如下：
精餾段：y=0.723x+0.263
提餾段：y=1.25x-0.0187
若原料液于露點溫度下進入塔中，試求原料液，餾出液和釜殘液的組成及回流比。

有一裝滿水的儲槽，直徑1.2m，高3m?，F(xiàn)由槽底部的小孔向外排水。小孔的直徑為4cm，測得水流過小孔的平均流速u₀與槽內(nèi)水面高度z的關(guān)系為：試求放出1m³水所需的時間（設水的密度為1000kg/m³）。

有一二元理想溶液，在連續(xù)精餾塔中精餾。原料液組成50%（摩爾%），飽和蒸汽進料。原料處理量為每小時l000kmol，塔頂、塔底產(chǎn)品量各為500kmol/h，已知精餾段操作線方程為y=0.86x+0.12，塔釜用間接蒸氣加熱，塔頂采用全凝器，泡點回流。試求

若相對揮發(fā)度α=2.4，求回流比與最小回流比的比值：

某工廠為了控制乙炔發(fā)生爐內(nèi)的壓力不超過13.3kPa（表壓），在爐外裝一安全液封管（又稱水封）裝置，如圖所示。液封的作用是，當爐內(nèi)壓力超過規(guī)定值時，氣體便從液封管排出。試求此爐的安全液封管應插入槽內(nèi)水面下的深度h。