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A.土與樁的阻力和樁的運(yùn)動(dòng)有關(guān)，決定靜阻力的主要因素是樁的位移，決定動(dòng)阻力的主要因素是速度
B.速度型傳感器的靈敏度一般用mv/cm/s表示，加速度傳感器的電荷靈敏度可用pc/g表示
C.樁頂受錘擊時(shí)，應(yīng)力波沿樁身下行，遇到樁身阻抗增大，會(huì)產(chǎn)生上行的壓縮波；遇到樁身阻抗減小，則產(chǎn)生上行的拉伸波
D.力和速度信號(hào)第一峰起始比例失調(diào)時(shí)，應(yīng)該進(jìn)行比例調(diào)整
A.2~6mm
B.6~8mm
C.10~50mm
D.30~100mm
A.CASE法計(jì)算極限承載力時(shí)，單擊貫入度與最大位移是參考值，計(jì)算過程與其無關(guān)
B.波形擬合法中，土阻力取值過大或過小，一定程度上會(huì)對(duì)阻抗變化程度產(chǎn)生掩蓋或放大作用
C.降低土彈限sq ，將使土彈簧剛度增加，加載速度加快，土阻力發(fā)揮超前
D.低應(yīng)變檢測(cè)時(shí)樁頂實(shí)測(cè)速度將會(huì)因自由端存在而產(chǎn)生同向反射，使力值在自由端產(chǎn)生疊加效應(yīng)；高應(yīng)變因傳感器安裝在樁頂下一定距離，故其疊加效應(yīng)沒有低應(yīng)變法明顯，如果安裝距離足夠遠(yuǎn)，則不會(huì)產(chǎn)生疊加效應(yīng)
A.土的極限靜阻力
B.土的最大彈性位移
C.樁側(cè)土阻尼比
D.樁端土阻尼
A.彈塑性模型
B.剛塑性模型
C.剛彈性模型
D.彈性模型
A.對(duì)于摩擦樁或端承摩擦樁，錘重一般為單樁承載力特征值的2%，但摩擦端承樁的錘重還要大些，才有可能把樁打出一定的貫入度
B.落高大小是影響力峰值和樁頂速度的重要因素。落高過小，能量不足；落高過大，不僅易引起偏心錘擊，還易使力峰值過大，易擊碎樁頂，即使樁頭未碎，也會(huì)使樁的動(dòng)阻力偏高，加大高應(yīng)變測(cè)試誤差。一般的落高在1.0m～2.0m之間，最高不應(yīng)大于2.5m，最好是重錘低擊
C.選擇錘重和落距要使樁貫入度不小于2.5mm，但也不要過大，貫入度過小，土強(qiáng)度發(fā)揮不充分，貫入度過大，不滿足波動(dòng)理論，實(shí)測(cè)波形失真
D.對(duì)于嵌巖樁，在選用錘重和落高時(shí)要注意不能把嵌固段打動(dòng)，否則嵌固力不能恢復(fù)，大大降低樁的承載力
A.兩組力和速度時(shí)程波形基本一致，峰值前二者重合，峰值后協(xié)調(diào)
B.力和速度時(shí)程波形最終回歸零值
C.波形采樣長(zhǎng)度足夠
D.貫入度2～6mm，波形無明顯的高頻雜波干擾
A.薄壁鋼管樁
B.H型鋼樁
C.中小直徑鉆孔灌注樁
D.CFG樁
A.預(yù)制樁打樁過程中的樁身應(yīng)力監(jiān)控
B.確定預(yù)制樁沉樁工藝參數(shù)
C.長(zhǎng)徑比較大的大直徑樁的完整性檢測(cè)
D.選擇預(yù)制樁樁端持力層
A.大直徑擴(kuò)底樁
B.摩擦型的中、小直徑預(yù)制樁
C.截面較均勻的小直徑摩擦型灌注樁
D.Q-S曲線具有緩變型特征的大直徑灌注樁
最新試題
高應(yīng)變檢測(cè)采集到的信號(hào)應(yīng)符合（）要求。
導(dǎo)桿式柴油錘不能作為高應(yīng)變法錘擊設(shè)備的原因有（）。
下列（），在高應(yīng)變實(shí)測(cè)曲線擬合法中，可采用考慮土體硬化的雙線性模型。
凱司法適用于下列（）樁型。
CASE法對(duì)土阻力的本構(gòu)關(guān)系與規(guī)范中規(guī)定最相近的模型是（）。
樁底反射明顯時(shí)，高應(yīng)變檢測(cè)的樁身波速應(yīng)優(yōu)先采用（）方法確定。
實(shí)測(cè)曲線擬合法土的靜阻力模型為理想彈-塑性或考慮土體軟化的雙線性模型，有兩個(gè)重要參數(shù)：（）。
鋼材是良好的線彈性材料，而混凝土是典型的非線性材料，在激振力波長(zhǎng)、樁長(zhǎng)徑比等符合一維理論的情況下，下列有關(guān)樁身材料的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系在各種檢測(cè)條件下的說法中，正確的是（）。
CASE法分析樁承載力有多種修正方法或子方法，對(duì)樁較長(zhǎng)且過早出現(xiàn)回彈時(shí)，適合采用（）。
以下有關(guān)高應(yīng)變檢測(cè)中各參數(shù)之間關(guān)系，表述正確的是（）。