承臺(tái)h0=500mm，承臺(tái)h=650，fT=1.27MPa，其他條件如圖4.10.2.10所示。樁400mm×400mm；柱400mm×600mm。
如圖4.10.2.10所示承臺(tái)底部角樁和頂部角樁的抗沖切力分別為（）。
A.529kN、255kN
B.453kN、240kN
C.435kN、219kN
D.435kN、240kN
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柱600mm×600mm；樁400mm×400mm；承臺(tái)h=1200mm，h0=1050mm，fT=1270MPa。
確定如圖4.10.2.7所示承臺(tái)角樁沖切的承載力為（）。
A.1946kN
B.1956kN
C.1966kN
D.1976kN
柱600mm×600mm；樁400mm×400mm；承臺(tái)高H=1100mm，有效高度h0=950mm，fT=1.27MPa。
確定如圖4.10.2.3所示樁基礎(chǔ)中柱對(duì)承臺(tái)沖切驗(yàn)算時(shí)，承臺(tái)的抗沖切承載力為（）。
A.5446kN
B.5456kN
C.5478kN
D.5714kN
確定如圖4.10.2.1所示正方形五樁承臺(tái)的柱邊抗沖切承載力。
承臺(tái)厚1.2m，有效高度h0=1050mm，采用C25混凝土，fT=1.27MPa；樁截面0.4m×0.4m;柱載面0.6m×0.6m?？箾_切承載力為（）
A.7157kN
B.7167kN
C.8181kN
D.7187kN
三角形承臺(tái)正截面彎矩計(jì)算。
如圖4.10.1.3柱截面為400mm×600mm，柱傳至承臺(tái)頂面豎向力F=2500kN，M1、M2分別為（）。
A.1080kN·m、520kN·m
B.1252kN·m、790kN·m
C.1000kN·m、520kN·m
D.1000kN·m、620kN·m
A.1200kN·m，50cm2
B.1250kN·m，55cm2
C.1250kN·m，55cm2
D.1200kN·m，55cm2
最新試題
承臺(tái)Ⅱ一Ⅱ截面處的斜截面受剪承載力（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
已知βhp=0.975，補(bǔ)樁后承臺(tái)在D樁處的受角樁沖切的承載力設(shè)計(jì)值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
假定在圖中的樁底傳力作用下，相應(yīng)于作用的基本組合時(shí)，求得基樁的豎向總反力設(shè)計(jì)值N1=N2=N3=701kN，N4=N5=N6=584kN，N7=N8=N9=467kN，扣除承臺(tái)和承臺(tái)上土自重后，基樁的豎向凈反力設(shè)計(jì)值為N1=N2=N3=643kN，N4=N5=526kN，N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺(tái)不利截面的最大彎矩設(shè)計(jì)值（kN·m）最接近下列（）項(xiàng)。
承臺(tái)變階處A1-A1截面的斜截面受剪承載力（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
確定角樁對(duì)承臺(tái)的沖切時(shí)，承臺(tái)的抗沖切承載力（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
已知βhp=0.975，補(bǔ)樁后承臺(tái)在A樁處的角樁沖切的承載力設(shè)計(jì)值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）
由承臺(tái)形心到承臺(tái)兩腰和底邊距離范圍內(nèi)板帶的彎矩設(shè)計(jì)值M1（kN·m）最接近下列（）項(xiàng)。（）
承臺(tái)的斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)值（kN）的最小值，最接近下列（）項(xiàng)。
角樁對(duì)承臺(tái)的沖切計(jì)算時(shí)，承臺(tái)的受沖切承載力設(shè)計(jì)值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
承臺(tái)Ⅱ-Ⅱ截面的斜截面抗剪承載力設(shè)計(jì)值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）