某工程承臺埋深2m，承臺下設4根600mm混凝土灌注樁，樁長13.5m，第③層土為可液化土，其他條件見圖4.5.7.1、表4.5.7.1。單樁極限承載力標準值為（）。
A.1511kN
B.1521kN
C.1531kN
D.1612kN
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鋼管樁承載力。
鋼管樁外徑D=900mm，樁長9m，樁周、樁端土的性質如圖，樁開口。
鋼管樁單樁豎向極限承載力標準值為（）。
A.1309kN
B.1400kN
C.1500kN
D.1600kN
大直徑樁的豎向承載力計算。
某建筑柱下為一根灌注樁，柱、承臺及其上土重傳到樁基頂面的豎向力設計值F+Gk.gif]=2400kN，承臺埋深2.0m；灌注樁為圓形，直徑為900mm，樁端2m范圍內直徑擴到1200mm，地基地質條件如圖4.5.4.1所示，安全等級為二級。
根據《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）的規(guī)定，驗算基樁的豎向承載力特征值是（）。
A.1800kN
B.1755kN
C.1900kN
D.2000kN
A.1400
B.1420
C.1450
D.1480
按雙橋靜力觸探資料確定單樁承載力。
樁為預制混凝土方樁邊長400mm，樁長12m（樁尖長0.4m），承臺埋深2m。地層及靜力觸探資料如圖4.5.2.4所示。
單樁豎向承載力標準值為（）。
A.1850kN
B.1900kN
C.1950kN
D.2000kN
規(guī)則布樁時復合基樁的豎向承載力驗算。已知某廠房柱（見圖4.4.3）截面尺寸400mm×600mm，柱底內力設計值分別為N=3400kN，M=500kN·m，V=40kN，樁基承臺底面埋深2m，地質資料如表4.4.1所示，地下水位深2．0m，安全等級二級。選擇灰黃色粉土為樁端持力層。采用截面邊長為300mm的混凝土預制方樁，樁端進入持力層深度2d-2×300=600（mm）（不包括樁尖部分），樁尖長度取1.5b-1.5×300=450（mm）。
假設端承摩擦樁的單樁豎向承載力特征值為600kN，其基樁豎向承載力特征值至少為（）。
A.600kN
B.621kN
C.700kN
D.750kN
最新試題
該建筑物屬于對水平位移不敏感建筑。單樁水平靜載試驗表明，當地面處水平位移為10mm時，所對應的水平荷載為32kN。已求得承臺側向土水平抗力效應系數ηι=1.35，樁頂約束效應系數η=2.05。當驗算地震作用樁基的水平承載力時，沿承臺長邊方向，群樁基礎的基樁水平承載力特征值RH（kN）最接近下列（）項。提示：sA/d<6。（）
當計算該承臺受沖切承載力時，已知承臺受力鋼筋截面重心至承臺底面邊緣的距離為60mm，則該承臺的沖跨比λ0x和λ0y值，最接近下列（）項。（）
已知粉質黏土、淤泥質土和黏性土的樁周摩擦力特征值qsia依次分別為15kPa、10kPa和30kPa，黏性土的樁端土承載力特征值qpa為1120kPa。單樁豎向承載力特征值RA（kN），應與下列（）項數據最為接近。（）
假定在圖中的樁底傳力作用下，相應于作用的基本組合時，求得基樁的豎向總反力設計值N1=N2=N3=701kN，N4=N5=N6=584kN，N7=N8=N9=467kN，扣除承臺和承臺上土自重后，基樁的豎向凈反力設計值為N1=N2=N3=643kN，N4=N5=526kN，N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺不利截面的最大彎矩設計值（kN·m）最接近下列（）項。
假定按荷載的標準組合計算的單根基樁上拔力NK=1200kN，土層及各層的抗拔系數λ均取0.75，當群樁呈非整體破壞時，滿足基樁抗拔承載力要求的基樁最小嵌固入巖深度ι（mm）最接近下列（）項。（）
樁身混凝土采用C25（fC=11.9N／mm2），地下水位較高，確定在軸心受壓時單樁的承載力Q（kN）最接近下列（）項。
該工程建筑抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度為0.15g。細中砂層土初步判別認為需進一步進行液化判別，土層厚度中心A點的標準貫入錘擊數實測值N=6。試問，當考慮地震作用，按《建筑樁基技術規(guī)范》計算樁的豎向承載力特征值時，細中砂層土的液化影響系數最接近下列（）項。
根據靜載荷試驗，已知三根試樁的單樁豎向極限承載力實測值分別為Q1=1020kN，Q2=1120kN，Q3=1210kN，其單樁豎向承載力特征值（kN），最接近下列（）項。（）
確定角樁對承臺的沖切時，承臺的抗沖切承載力（kN）最接近下列（）項。
承臺Ⅱ-Ⅱ截面的剪力設計值V（kN）最接近下列（）項。（）