A.在反應(yīng)物B濃度不胡時間改變的前提下,單顆粒反應(yīng)的速率方程也適用于單粒級體系
B.單粒級多顆粒體系是指組成體系的顆粒直徑一樣大
C.在實際中可以把窄粒級體系近似地看成單粒級體系
D.當(dāng)液固比是足夠大的極稀的懸浮液時,反應(yīng)消耗掉的流態(tài)反應(yīng)物B濃度保持近似不變
E.因為窄粒級料的反應(yīng)動力學(xué)規(guī)律與單個顆粒的規(guī)律一樣,所以粒狀物料液固反應(yīng)的動力學(xué)試驗研究均以窄粒級料作試樣
F.不同礦物組成的單粒級料浸出時,其動力學(xué)并不遵從單一礦物的浸出反應(yīng)動力學(xué)方程
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A.適用于單顆粒或單粒級體系的動力學(xué)方程不適用于多顆粒體系
B.由最大與最小之間的各種粒度的顆粒組成
C.非單粒級
D.其粒度分布取決于物料的性質(zhì)及磨碎的方法與條件
A.1972年,馬特利特將連續(xù)方程應(yīng)用于含浸染黃銅礦礦塊的浸出
B.1973年,劉易斯和布朗實測了塊礦浸出化學(xué)反應(yīng)速率常數(shù),提出了擴(kuò)散控制機(jī)理
C.1974年,布朗提出了反應(yīng)區(qū)域模型,具有較好的實用性
D.1964年,哈爾伯特和蘭多爾夫提出總體平衡思想
A.邊界層區(qū)
B.未反應(yīng)區(qū)
C.已反應(yīng)區(qū)
D.反應(yīng)區(qū)
A.礦塊中三個區(qū)域之間有明確的界限
B.反應(yīng)區(qū)的厚度很小,而且不斷地向礦塊中心移動
C.浸出劑的分子經(jīng)過已反應(yīng)區(qū)的孔隙擴(kuò)散到反應(yīng)區(qū)
D.礦塊的浸出反應(yīng)是在包裹著未反應(yīng)核周圍的一個厚度不大的殼層中進(jìn)行
A.浸出劑通過固液邊界層
B.浸出劑穿越已反應(yīng)區(qū)進(jìn)入到反應(yīng)區(qū)內(nèi)部
C.反應(yīng)區(qū)內(nèi)部反應(yīng)速率
D.固體產(chǎn)物的結(jié)晶速率
最新試題
一般情況下,精礦中稀土的浸出率隨精礦分解率的提高而降低,精礦分解率會直接影響稀土浸出率。
分配定律中溶質(zhì)在兩相中必須是同一種分子類型,即不發(fā)生締合或離解。
稀土品位越低,雜質(zhì)含量越高,則需酸量越多。
稀土精礦濃硫酸焙燒分解之前,必須將精礦中的水分除去。
濃硫酸低溫焙燒過程中,在低溫區(qū)是稀土礦物分解的區(qū)域,延長分解時間有利于分解率的提高。
包頭稀土精礦與燒堿反應(yīng)不能采用電場加熱。
鈧的提取工藝要以鈧在原料中的化學(xué)形態(tài)、物理狀態(tài)及富集程度來確定。
濃硫酸低溫焙燒過程中,對中、高溫區(qū)延長時間會造成硫酸的分解和稀土不溶性化合物的生成,因而導(dǎo)致硫酸消耗增加和稀土浸出率的下降。
碳酸鈉焙燒分解工藝精礦分解后所得焙燒產(chǎn)物為疏松的小燒結(jié)塊,且比較堅硬,直接進(jìn)行水洗很難將其中的雜質(zhì)洗除完全,所以必須進(jìn)行細(xì)磨。
離心萃取器與混合澄清器比較,有體積小、處理量大、傳質(zhì)和相分離速度快等優(yōu)點。